Leaderboard

Richard H. Small Проектирование кроссоверной цепи постоянного напряжения РИЧАРД Х. СМОЛЛ Факультет электротехники, Сиднейский университет, Сидней, Северная Шотландия, Австралия Рассмотрение электроакустического поведения распространенных динамиков громкоговорителей приводит к тому, что общее требование к конструкции кроссоверной цепи - постоянная полная передача напряжения. Обычные пассивные цепи удовлетворяют этому требованию, только если крутизна среза ограничена 6 дБ на октаву. Активные кроссоверные цепи с более крутыми склонами среза могут также могут быть разработаны для выполнения этого требования, но такие цепи не обеспечивают быстрого переход от одного динамика к другому. Независимо от выбранной цепи, используемые динамики должны иметь полезный частотный диапазон, перекрывающийся примерно на четыре октавы. ВВЕДЕНИЕ Большинство высококачественных акустических систем, используемых сегодня, относятся к многодрайверному типу. Эти системы содержат два или более динамиков, каждый из которых предназначен для оптимальной работы в ограниченной части частотного диапазона системы. Одним из преимуществ такого подхода является то, что полезный диапазон частот системы может превышать диапазон частот наилучшего широкополосного динамика. Во-вторых, путем разделения спектр сигнала между несколькими динамиками, можно уменьшить общие искажения модуляции [1] системы. Важнейшей частью любой многодрайверной акустической системы является: кроссовер , также часто называемый разделительными фильтрами. Эта схема отвечает за разделение воспроизводимого сигнала на два или более отдельных сигнала на основе частоты; каждый динамик получает определенный диапазон, для воспроизведения которого он предназначен. В настоящее время широко используются две разновидности кроссоверных схем. Одна из них - пассивная цепь, которая полностью состоит из пассивных компонентов и подключается между одним усилителем мощности и набором динамиков {2], [3]. Другая - активная схема, или электронный кроссовер [4], который подключается перед набором усилителей мощности, по одному на каждый динамик. Традиционные стандарты производительности кроссоверных схем основаны на простых электрических принципах, без учета электроакустических характеристик динамиков. Наиболее распространенным и знакомым критерием является критерий постоянной полной передачи мощности, который лежит в основе конструкций пассивных цепей с постоянным сопротивлением [5]. Общий критерий разделения электрического сигнала в системе с несколькими динамиками должен учитывать передаточные характеристики динамиков и механизм рекомбинации отдельных акустических выходов. Хотя конкретные передаточные характеристики драйверов зависят от их конструкции, одной важной особенностью, характерной для всех типов драйверов, является линейная стационарная зависимость амплитуды между напряжением питания и излучаемым звуковым давлением [6], [7]. Суммарная мощность двух динамиков, излучающих вместе, определяется путем суперпозиции, т.е. полное звуковое давление в любой точке является линейной суммой двух отдельно излучаемых звуковых давлений,учитывая разность фаз [8]. Чтобы упростить вывод общепринятого критерия эффективности работы схемы кроссовера, сделаны два предположения. Первое заключается в том, что динамики установлены так близко друг к другу, что длина пути к любой точке среды отличается менее чем на длину волны на частоте пересечения.

Стоит, на мой взгляд, почитать. http://www.show-master.ru/categories/955filip_nyuell_mastering_urok_11_monitory_i_nizkochastotnye_kharakteristiki.html 159767685__.pdf

Простой ответ: да. По жизни читаем ПУЭ а не посты в NAP-е. Название PE (поздравляю гостописатели) вместо ЗЗ. Защитное заземление. Отказ изоляции с пробоем на корпус. Потенциал привязян к земле и по идее препятствует появлению опасного потенциала на металлическом (проводящем) корпусе. Можно крпус сделать непроводящий с двойной изоляцией как светильник, при небольшой мощности. Принципы защиты зависят от мощности, но туда не пойдём. На поезде или корабле ЗЗ отсутствует, но и сеть, включая нейтраль, плавает. Скорее всего и нейтрали не будет - не выведена/недоступна или вообще, треугольник. Как пишут DIYer-ы "можно обмануть", сделав соединение сигнального общего провода с корпусом и ЗЗ через достаточно мощный диодный мост. При этом потециал сигнальной цепи будет отличаться на вольт-другой от потенциала земли. Сомневаюсь, что такое употребляется в серийных изделиях. Если кто видел - поделитесь.

Да я,вот, жду. До этого мыл вручную с японским "напяточником" в тазике с дистиллированной водой и чуточкой спирта... Честно, устал. А тут решил на старость лет подарок себе сделать. Попробую, отпишусь, стоит или нет,может и видео выложу.

Магнитное поле Земли тут мало причем. Вспомните школьный опыт про две параллельные проволочки с током

( вложения ) Входной трансформатор на все случаи жизни. Использование в качестве входного устройства согласования и регулирования усилителя трансформатора-аттенюатора позволяет решить массу задач, например, повысить амплитуду входного сигнала, гальванически развязать источник сигнала и усилитель, осуществить преобразование сигнала в два противофазных для возбуждения двухтактного усилителя . Однако изготовление таких трансформаторов весьма затратно как по времени, так и по материалам. Поэтому было принято решение создать максимально универсальную конструкцию выносного блока трансформатора-аттенюатора (ТА) с возможностью использования как с SE так и с PP усилителями, в том числе и однокаскадными. ТА намотан на пермаллоевом (мю=20000-25000) тороидальном сердечнике размером 5,0х3,0х1,5 см . Сердечник разделяется щёчками из картона на две равные половины, к нему прикрепляется заземляющий провод, затем сердечник изолируется фторопластовой плёнкой. Намотка начинается с вторичной обмотки . Отводы имеют неравномерный шаг ( таблица расчётов приводится ниже). Начинается намотка с секций с наибольшим числом витков. Витки секции распределяются равномерно по длине намотки (половина туда, половина обратно) . В качестве обмоточного выбран эмаль-провод диаметром 0,25мм. Отводы сделаны тонким многожильным проводом во фторопластовой изоляции. Вторая половина вторичной обмотки наматывается в противоположном направлении. После намотки обмотка проваривается в смеси парафина и воска (1:1). Затем щёчки подрезаются до высоты обмотки и она изолируется фторопластовой лентой. Поверх следует намотать экран из медной или алюминиевой фольги изолированной с обеих сторон. Затем следует изоляция из фторопластовой ленты. Первичная обмотка намотана проводом ПЭЛШО 0,25мм и содержит 700 витков с отводами от 400, 500 и 600 витков. Обмотка изолируется слоем фторопластовой ленты и слоем лакоткани. После намотки трансформатор ещё раз проваривается в смеси воска и парафина. Трансформатор помещается в магнитный экран из пермаллоя или трансформаторной стали. Для переключения отводов вторичной обмотки использован переключатель на 23 положения и 4 направленя, для первичной – на 4 положения ни 2 направления. (Схема прилагается) Входные разъёмы - гнёзда RCA, выходные – 5штырьковые гнёзда CANON. Выходные разъёмы распаяны на самодельный экранированный кабель длиной 0.7м, содержащий две витых пары и нулевой провод. Конструктивно ТА выполнен в виде блока 120х120х210мм, на передней стенке которого располагается переключатель-регулятор уровня, а на задней – входные и выходные гнёзда, переключатель отводов первичных обмоток и клемма заземления. Переключатель отводов вторичных обмоток экранирован медной фольгой, кроме того имеется общий экран всей конструкции. Корпус изготовлен из 12мм фанеры и оклеен кожзаменителем ( фото прилагаются). Коэффициент трансформации: 1,78 2,08 2,5 3,12 При совместном включении обмоток: 3,56 4,16 5,0 6,24 Нижняя частота по уровню –3дБ (Rвых=200 Ом, малый сигнал) соответственно: 2.0 Гц 3,0 Гц 4,0 Гц 6,0Гц Верхняя частота по уровню –3дБ при использовании одной обмотки: 82 кГц двух обмоток: 20 кГц ТА прослушивался с однокаскадным PP усилителем на EBL21, однокаскадным SE на 6AG7 и двухкаскадным SE на 21LR8. На землю

Микрофонник фонил - пока не сделал ЭС экран под потенциалом общего провода. Кусок фольги в изоляции, соединенный с общим проводом. В той самой единственной точке. Соединение звездой. Закрывает со стороны навесного монтажа провода от входа и от резистора оос. Второй резистор цепи ООС не экранировался - смонтированный на галетнике. Короче без электростатического экрана руку подносишь - фонит. С экраном не фонит. Без корпуса, питание от сети.

В теме рассматриваются разные способы заземления, разве что название немного сбивает с толку.

Итоги с ЦК. Эти ЦК показанные на схемах ведут себя по разному с продуктом. На выходе по измерениям можно ничего не найти, всё будет в пределах даже моего предложенного стандарта - 2V калибровки усилителя(Ку=1) и дальнейшие поиски малых амплитуд в ...mV. Но есть всё же мы со своими органами и такие вещи как чистота звучания, яркость звука с прозрачностью, объёмность в 3D с оценкой сцены на записи, это всё не подвластно измерению пока и тут мы можем определить разницу. Да всё забываю, подчеркнуть эту разницу на обычных конусных головках не удастся, у них моторы работают не для качественного звука. Почему я так пишу? Мне повезло заполучить Бабочку, вот она и показала насколько большая пропасть между конструкциями в акустике. Самая первая конструкция ЦК с обычными БП даёт ДДА=60dB и это очень сильный показатель. С ЭФ в питании драйвера ЦК достигает ДДА=90dB но по оценке на слух там что то не всё в порядке. С ИдБП и в драйвере на LT1010CT подскакивает динамика на слух. Это и понятно, т.к. происходит "разгрузка" оконечного каскада он не загружается более с работай по пульсацией от БП и всё направляется на работу со звуком. На слух, вроде все по приборами Окей, а уши не довольны и подсознательно чувствуешь искусственность звука. Переход на модель с наименьшим числом активных элементов резко сказался на качестве звука, где нет претензий кои возникают ко всем др. конструкциям. Желал бы иметь постоянно усилитель на двух транзисторах, но универсальность продиктовала своё. Это впервые у меня с аппаратурой, я могу воспроизвести всё и оценить всё. Оценить больше чем в студии? Не берусь сказать, но их недоделки слышны в полный рост. Я всегда покупаю самые свежие CD, их продают вместе с журналами AUDIO и Stereoplay. Купил уже №1 за 2023 год и качество на высшем уровне. Такое качество они показывают с 2021 года, до этого записи явно не звучат как в указанном промежутке времени. Появляется более разнообразная сцена, чего просто нет в ранних записях и явно мне не хватало. За любимое вами LP я промолчу, могу только сказать что перезапись Пик Флюида с LP на цифру не удалась. Почему? Ну не надо играть с народом, эффект LP заключается в способе воспроизведения, а не в качестве записи даже если она чистый аналог. Надо учиться воспроизводить цифру и это пока не освоено даже в размере 16 бит. Пожелания. У меня только одно - что разобрались со звуком и поменьше врали. Сказать что только я это сделал, я не могу, вполне возможно каждый найдёт свой путь в звуке. И звук от вашего перекочует к общему. Какой у меня был путь я рассказал, и это не значит что это единственный путь, так что берите всё что можно и пробуйте, у вас есть задатки мастерства и нечего смотреть в сторону Запада. Вперёд - работать.

Это да. У меня сейчас самый шумный компонент системы - транспорт VRDS - уже и антишумкой выложил изнутри, а всё равно, но звучит зараза лучше всего предыдущего.

«СоветскийДжаз.РФ». 100 лучших виниловых альбомов Советского джаза. Вместо предисловия. Спецвыпуск.

Только так. Намека на фон нет от слова совсем.

Мне это не нужно - я доверяю измерениям и опыту профессионалов в области изготовления звуковых трансформаторов (доверие основано на собственном опыте применения этих трансформаторов)

Это мнение одного человека, пусть и уважаемого. Но коллегиально-корифейно так: 0,35 - отлично, 0,5 - под вопросом.

Смысл есть - об этом можно порассуждать, загадив очередную прямонакальную тему.

Разработано и изготовлено 12 лет тому обратно. Может кому-то будет интересно. Почти.pdf

Неплохо бы добавить варианты намотки входного трансформатора (не обязательно с аттенюацией).

.. прогнозы не сбылись, тема не заглохла. Сегодня было много свободного времени я я продолжил сверлильные работы.

Третий порядок: Простейшими удовлетворительными полиномами являются Для стабильности “a” должно быть больше единицы, а “b” должно быть больше “a+1”: Если |G(w0)| снова выбрано равным единице, отношение между a и 6 фиксируется на a = (2-√ 3)(b--1). Затем можно найти значение “b” , которое будет достаточно высоким, чтобы пик отклика не превышал, скажем, 3 дБ. Функция Gl(sn) выше была исследована с помощью компьютера для различных комбинаций a и b. Графики отклика для b = 21 и a = 5,36 показаны на рис. 8. Общие соображения: Ограничение |G(wo)| на значением единицы не было произвольным. Этот выбор согласуется с желанием избежать разницы фаз при переходе почти в 180°, как объяснялось ранее. При: wo, Re(G) = +1/2 для всех симметричных функций постоянного напряжения. Поэтому выбор |G(wo)| = 1 дает 2G = +-60°, или разность фаз 120° при переходе. |G(w0)| не может быть уменьшен намного ниже единицы без образования больших пиков в полосе пропускания. Ограничение пика полосы пропускания также основано на рациональных критериях. (Форма полярных графиков показывает, что пик должен присутствовать во всех откликах цепи постоянного напряжения, кроме первого порядка). Если один драйвер имеет большой избыточный вход, передача постоянного напряжения требует, чтобы ко второму драйверу была приложена большая составляющая вне фазы. Таким образом, большие пики создают нежелательно большие разности фаз на частоте пика. Не менее важными факторами являются мощность усилителей и номинальная мощность драйверов, которые должны быть увеличены пропорционально количеству пиков.

Асимметричные цепи Взяв обычные хараактеристики НЧ части фильтра рис. 3 и 4, легко получить соответствующие характеристики ВЧ части, которые обеспечивают постоянную передачу напряжения, как из полиномиальных функций, так и из полярных графиков. Новые пары функций представлены на рис. 5 и 6. Обратите внимание на идентичные формы полярных графиков для каждой пары функций. В обоих случаях конечный наклон функции высоких частот составляет всего 6 дБ на октаву. Это обусловлено первоначальным выбором Gl, который выходит из точки +1,0 под углом -90° и, таким образом, вынуждает Gh выходить из начала координат под углом +90°. Симметричные цепи Второй порядок: Простейшие полиномиальные функции, удовлетворяющие уравнениям (1) и (2) и дающие отклики второго порядка (12 дБ на октаву), следующие Для стабильности коэффициент «а» должен быть больше единицы. Фактический выбор a определяет величину пика в отклике и разность фаз на кроссовере. Выбор a = 2+√ 3 дает |G(wo)| = 1.0, с разностью фаз 120° между двумя выходами и приблизительно 2 дБ пика в полосе пропускания каждого отклика. Графики этих функций приведены на рис. 7.

Цепи с постоянным сопротивлением приводят к откликам Баттерворта (максимально плоским) для всех случаев. Важной особенностью представленных пар полиномиальных функций является то, что во всех случаях, Именно это свойство приводит к симметрии относительно частот кроссовера для пар графиков передачи и симметрия относительно реальной оси для пар полярных графиков. Другой важной особенностью полиномиальных выражений является то, что числители состоят только из одного члена. Эта особенность характерна для обычных активных кроссоверов. Числитель с одним членом является результатом выбора наиболее простой и экономичной схемы, которая дает заданную крутизну среза. Это также является причиной неспособности обычных цепей высокого порядка обеспечить постоянную передачу напряжения, как можно показать путем сложения низкочастотной и высокочастотной функций передачи напряжения для каждой цепи для получения общего отклика. Только обычная конструкция первого порядка обеспечивает постоянную передачу напряжения. В конструкциях более высокого порядка нехватка числителя приводит к тому, что общий отклик не является единым. Цепь второго порядка имеет ноль на кроссовере; цепь третьего порядка, хотя и имеет постоянную общую амплитуду, демонстрирует полное изменение фазы при переходе. Отклики более высокого порядка, которые имеют более крутой срез традиционно желательны, поскольку более быстрое затухание за пределами полосы пропускания облегчает требования к полосе пропускания драйверов. Поэтому представляет интерес исследовать, можно ли получить крутые склоны среза при передаче постоянного напряжения, и изучить степень, в которой требования к производительности драйвера могут быть таким образом облегчены ЦЕПИ С ПОСТОЯННЫМ НАПРЯЖЕНИЕМ ПЕРЕДАЧИ Условием постоянной передачи напряжения является то, что полиномиальные функции передачи напряжения цепи в сумме равны единице, уравнение (1). Простейшим способом достижения этого является выбор полинома знаменателя, общего для обеих передаточных функций, а затем разделение членов полинома знаменателя между двумя числителями. Порядок полинома знаменателя и распределение членов между числителями определяют наклоны среза двух передаточных функций. Если требуются симметричные отклики с одинаковыми наклонами среза, то уравнение (2) также должно быть выполнено. Это достигается путем выбора полинома со знаменателем, имеющего симметричные коэффициенты (c0 = cn, c1 = c n-1, и т.д.) и разделив эти коэффициенты поровну между двумя числителями. Влияние этих требований на полярные графики передаточных функций весьма интересно. Легко показать, что если выполняется уравнение (1), то полярные графики Gl и Gh, будут идентичны по форме и размеру (геометрическое условие конгруэнтности) и будут лежать в положениях так, что если один из них повернуть на 180° относительно точки +1/2, 0 в плоскости графика, то она совпадет с другой. Обратите внимание, что это условие выполняется на рис. 2, где два графика представляют собой одинаковые полукруги, но не на рис. 3 или Рис. 4, Как видно из предыдущего раздела, условие, налагаемое (2) приводит к тому, что полярные графики передаточных функций симметричны друг другу относительно вещественной оси. Таким образом, полярные графики симметричных функций постоянного напряжения должны иметь как конгруэнтные формы, так и симметрию по отношению друг к другу относительно реальной оси. Эти одновременные условия создают симметрию относительно линии Re = +1/2 для каждого графика функции.

динамиков. Рассматривая проблему эквализации отдельно, можно спроектировать кроссоверы, имеющие универсальное применение. Если выбранный набор драйверов не может быть выровнен для использования с цепью постоянного напряжения, то эти драйверы не дадут идеальных результатов при любой конструкции цепи. ОБЫЧНЫЙ ОТКЛИК СХЕМЫ Способность обычных кроссоверов обеспечивать постоянную передачу напряжения определяется путем исследования характеристик передачи напряжения этих цепей. Поскольку обычные графики зависимости амплитуды от частоты не содержат важной информации о фазе, они дополнены функциями передачи напряжения в полиномиальной форме и полярными графиками этих функций. Функции низких частот обозначаются Gl, а функции высоких частот - Gh. Форма этих функций упрощена путем принятия нормализованной частотной переменной sn = s/w0, w0 - номинальная частота кроссовера. На рис. 2 представлены полиномиальные функции и графики для кроссоверных цепей первого порядка (6 дБ на октаву) с постоянным сопротивлением. Та же информация представлена на рис. 3 для цепей второго порядка (12 дБ на октаву) и на рис. 4 для цепей третьего порядка (18 дБ на октаву).

Второе - амплитудные и фазовые характеристики динамиков в зависимости от частоты идентичны, (хотя и не обязательно гладко) в области пересечения. Практическое значение этих предположений будет обсуждаться в ближайшее время. ПЕРЕДАЧА ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ Проблема проектирования кроссоверной схемы в простейшей форме показана на рис. 1. На рис. 1а один драйвер подключен к источнику напряжения; на рис. 1б два драйвера, идентичные первому, работают от одного источника напряжения через кроссовер. В выражениях передачи верхние черточки обозначают векторные величины, p - (синусоидальное) звуковое давление на фиксированном расстоянии от излучателя(ей), e - (синусоидальное) управляющее напряжение, k - константа чувствительности, а F(w) - амплитудная и фазовая характеристики указанных излучателей. На рис. 1c показано, что система рис. 1b будет излучать такое же звуковое давление, как и одиночный динамик рис. 1a, если кроссоверная цепь удовлетворяет условию, что векторная сумма отдельных передаточных функций напряжения равна единице. Для общего случая кроссоверной цепи, имеющей полиномиальную форму и полярные графики этих функций. низкочастотные и высокочастотные передаточные функции напряжения, определяемые Gl(s) и Gh(s), соответственно, требование заключается в том, чтобы Уравнение 1. Подчеркнем, что уравнение (1) является векторной зависимостью. Сумма передаточных функций напряжения цепи должна быть равна единице по амплитуде и нулю по фазе для всех значений частоты. Это условие единства общей передачи напряжения было также выведено из соображений переходных процессов в более ранней работе Эшли [9]. На практике общая передача напряжения может иметь любую постоянную амплитуду. Хотя для удобства анализа будет использоваться единица, полученный критерий эффективности в дальнейшем будет называться передачей постоянного напряжения, а цепи, удовлетворяющие этому критерию, кроссоверными цепями постоянного напряжения. При выводе формулы (1) предполагается два условия: что динамики установлены близко друг к другу и что они идентичны. Первое условие было сделано исключительно для упрощения вывода, это единственный способ обеспечить равномерное сложение выходов динамиков как для прямого, так и для отраженного звука во всей зоне прослушивания. Если используются большие расстояния между драйверами, то идеального решения проблемы проектирования кроссовера не существует; следовательно, любая попытка улучшить проектирование кроссоверной цепи должна сопровождаться усилиями по достижению предполагаемого близкого расстояния между драйверами. На практике некоторое расстояние между драйверами неизбежно, и возникающая разница в длине пути вносит нежелательный фазовый сдвиг в акустическое дополнение выходов драйверов. Наиболее серьезные последствия возникают для сигналов одинаковой амплитуды и разности фаз почти 180°, поскольку сложение в этом случае очень чувствительно к небольшим дополнительным фазовым сдвигам. Поэтому любой выбор при проектировании кроссоверов должен быть в пользу решения, которое дает наименьшую разницу фаз между выходами при сравнимых амплитудах. Второе условие, на первый взгляд, ограничивает возможность использования полученного критерия эффективности, поскольку драйверы, используемые в системах с несколькими драйверами, редко бывают одинаковыми и часто совершенно разных типов. Однако это условие удовлетворительно выполняется многими практическими комбинациями драйверов, например, двумя прямыми излучателями, каждый из которых работает в своем поршневом диапазоне. Если различия в передаточных характеристиках двух динамиков могут быть установлены и представлены простой моделью, можно разработать корректирующие цепи для использования с одним или обоими динамиками для получения требуемого сходства отклика. Разделительная цепь плюс эквалайзеры составляют правильную "кроссоверную цепь" для данного конкретного набора

Вот она. Только пересчитаем на 6н6п и вперёд!)) И чутка поменьше анодное будет. Питающий в идеале на холостом даст 560 вольт. Сопротивление дросселя 70 ом. Падение на нем будет мизерное. Спасибо всем участникам забега.

Левый верхний усилитель (треугольник) - это усилитель записи. Фильтр-пробка (тоже штатная). Это очередная схема динамического подмагничивания, я все время в нем что-то улучшаю. Здесь два раздельных канала на входе. Подмагничивание попадает на вход сумматора напрямую, а вч звуковые частоты через фильтр 4 порядка на двух ОУ. Это дает возможность отключать второй канал и схема работает как управляемый стабилизатор тока подмагничивания. Отсутствие взвешивающего фильтра позволяет выбирать любой "коэффициэнт" для тока записи. Видимо когда Н. Сухов набирал статистику по головкам, ему такие "странные" головки требующие коэффициэнта более 3-х не попадались. Зато я последнее время часто на такие головки попадаю :) Двухполупериодный детектор снижает уровень комбинационных частот в петле регулирования. Ток записи проходит через повышающий трансформатор, при этом ток подмагничивания эффективно блокируется конденсатором в 1 нф, что дополнительно снижает уровень ВЧ подмагничивания на выходе фильтр-пробки. Выбрана большая добротность контура повышающего ВЧ трансформатора, что дает менее 50 дб гармоник ВЧ подмагничивания. Вообщем хорошо схема работает, рекомендую.

Динамическое подмагничивание.

Совершенно не отрицаю красоту, аутентичность и стильность кенотронов, но надо понимать, что а) Кенотрону категорически лучше работать на индуктивность; б) Если же кенотрон работает на ёмкость, то точно там, где номинал её не превышает 20мкФ, а выпрямленный ток 100мА.

Любые решения оправданны, если они приводят к достижению поставленной цели.©Из собственного, неопубликованного.? Как-то я демонстрировал измученным высшим образованиям дядькам фонокорректор МС(!) в деревяшке, и трансформатором питания внутри. "Он должен фонить!" - кричали дядьки дружно. Но увы, он не фонил.

Перевод не айс, а то что шина земли ампа должна соединяться с шасси в одой точке ( в крайнем в двух), это нам препод по р-технике и р-электронике вдалбливал.