Михаил К.

А почему у аморфных МС-трансов не отмечают никакой транзисторности ? Или почему у ас с воздушными индуктивностями в фильтрах не отмечают транзисторности в сравнении с ас у к-рых катушки на железе ? Воздух то вообще вверх до сотен мегагерц работает.

Их по другому секционировать надо, не так как Ш на обычной стали. Тем более, если это тор с зазором.

Дак я про это и говорю, что не понимаю как у вас без привязки к каркасу, первый виток будет заходить точно по боковине каркаса и следующие пойдут ровненько через шаг без всяких перехлестов. Ни разу не видел современного чпу станка без концевиков, к-рые именно привязывают укладчик к геометрии каркаса. На промстанке ставите каркас, задаете его правый и левый край концевиками и все, ничего высчитывать и заводить в какие то хитрые программы не надо. Можете произвольно менять шаг раскладки во время намотки или перемещать раскладчик как угодно вручную, он все одно будет четко мотать от края до края и сам менять направление. Отметил концевики красными стрелками, станок тоже маленький, диаметр катушки по меди см 3, не более.

Я просто не понял, как у вас станок делает заход первого витка на обычный каркас с боковушками. Допустим надо намотать по 1000 витков на пять разных каркасов по ширине и толщине боковушек, какие действия нужно делать оператору для намотки ?

А как у вас станок понимает, что нужно менять направление раскладки ?

Вчера счет пришел на магнитопроводы от одного отечественного производителя. Там 30 шт разных аморфов на основе железа, так цены за пару недель увеличились на 4-5,5 %... А обещали что все будет стабильно до нг... Простое железо - пока без изменений. Такие дела...

Пока 10+10=20. Если не подойдет по каким то причинам, отправите обратно, я верну деньги без вопросов. пс там опечатался, зазор будет 2х0,15 мм и 3250 витков первички. Но можно магнитопровод 135х85х40 мм вывести зазором под любую требуемую проницаемость от 400 до аж 1200. С реальным измерением полученной мю. И соответственно комбинацией числа витков и мю выбрать типа идеальный вариант под конкретный ток и нужную индуктивность.

Приветствую. Если не подойдут, можно выслать обратно, я верну деньги без проблем. Ну или еще чего нибудь намотаю...

А на какой индуктивности выходника как достаточной, остановились в процессе обсуждения ?

420 миллиГенри это тут будет 470-520 витков с 3-4 отводами для подстройки, на 5 мА индукция составит 0,1 Тл. Материал работает до 0,9 Тл. Если ок, то продолжим в личке.

Есть в тумбочке 25х15х10 мм сплав 86Т, дорогой, но работает чуть ли не до мегагерца. Какие индуктивности нужны ?

Тогда надо делать на аморфе с зазором. Там проницаемость будет линейная по отношению к напряженности поля и на разных частотах. А у пермендюров она, как кстати и у железа, сначала растет, потом падает. Т.е. такой дроссель будет иметь разную индуктивность на разных токах. Вы напишите какую индуктивность нужно на каких токах и я предложу варианты. Магнитопроводы под это дело имеются.

Я завтра посмотрю, но по памяти они нормально работают вверх. А вам нужно для дросселя или для трансформатора ?

Лично я года три-четыре назад окончательно потерял интерес к этому наследию ушедшей эпохи и все распилил и сдал в медь и в железо. Залитые разбирал после прохождения через печку. Набралось кило 300. А вы на каком намоточном оборудовании мотаете торы ?

Ну дак конечно, механизмы влияния зазора у Ш-образных, ленточных и тороидальных сердечников абсолютно идентичны. У тора очевидно всегда будет меньше индуктивность рассеяния с вытекающим позитивом по ачх вверх и возможностью меньшего секционирования. Ведь у него весь магнитопровод обмотан, в отличие от... При есс-но прочих равных по СМЛ и сечению.

Откуда вы вот это все берете ? И про то, что тор на 40 Гн не намотать... А если я завтра легким движением руки намотаю на 100 мА и 40 Гн, то что тогда будет ? Или 40 Гн и 20 мА на маленьком аморфном торе под например ушной усь для 6Н23П ?

Вы формулу нашли, к-рая показывает нам различие механизмов влияния зазора у Ш-образных и тороидальных сердечников ?

Т.е. вы сами не знаете почему, но утверждаете, что механизмы влияния зазора на мю у Ш-образных и тороидальных сердечников абсолютно разные. Понятно... Ок. Зайдем с другой стороны, покажите где в общеизвестных формулах определения магнитной проницаемости сердечника с зазором фигурирует тороидальная топология. Типа вот нормальная формула для Ш и ленточников, а вот - для торов.

Почему ? Можете объяснить на примере - берем два магнитопровода с одинаковым сечением, одинаковой длиной средней магнитной линии и одинаковым зазором. Из одной и той же стали, но один тор, другой ленточник.

А для чего она применяется ?

Вот прямо сейчас могу намотать на торах из М3 размером 135х85х40 мм (это примерно 3 кг веса) с воздушным зазором 0.1 мм, выходники индуктивность 23 Гн, на токе 100 мА индукция 0.8 Тл, активное 25 Ом. или 31 Гн, 0.8 Тл на 85 мА и активным 30 Ом и т.д. кому что требуется под конкретный проект.

Нет. Есть лента 79НМ шириной 15 мм.

На днях намотаю на нем трансик без секционирования и сниму АЧХ килогерц до 500, чтобы понять до куда вверх сам материал работает.

итого 2 кОм. Ток 10 миллиампер = падение 20 Вольт. Начал искать инфу по проницаемости пермендюра на вч или в зависимости от увеличения частоты, ничего не могу найти... А кто нибудь что-нибудь мотал на пермендюре ? Анализ колец, приборчик пишет типа не могу понять, что за материал. На пермаллоях сразу пишет - высокая магнитная проницаемость.

Если на станке с бегунком, то там скорость под тысячу об/мин. Я то хотел на станке шестерня-шпуля, тут скорость, да, существенно меньше, но качество намотки несравнимо. А какие активные на микротрансиках получились ?